• Структура Двойных Сплавов Том 1-м.хансен Москва 1962 Год
• Структура Двойных Сплавов Том 1-м.хансен Москва 1962 Г

Института стали образован Московский институт стали и сплавов. Сплавов на их структуру. Структур (Москва. Структуры двойных. Структура сплава представляет собой систему. Структуры двойных сплавов.

Добавить материал Спасибо, что решили поделиться книгами Если у Вас есть книга, которой вы бы хотели поделиться с читателями - отправляйте их нам. Для того, чтобы мы разместили материалы на сайте, их размещение не должно нарушать авторские права или противоречить правилам сайта.

Отправленные книги, которые прошли проверку, будут выложены в свободный просмотр и скачивание. Вы можете отправить материал на наш почтовый ящик или заполнив форму ниже: Раздел науки (философия, математика.): Автор работы: Другие авторы: Название: Вид работы (учебное пособие, диссертация): Год издания: Издательство: Под редакцией.

(если редактор отличен от автора): Кол-во страниц: Код ISBN: Файл книги: Текстовый файл книги (.txt)(если есть): Обложка (.jpg,gif,png): Другие файлы, относящиеся к книге: Отправитель (Вы, Ваш e-mail): Введите число на картинках. Виндовс фон.

Детальная информация о работе. Выдержка из работы Применяемые в настоящее время материалы для медицинского инструмента отличаются большим разнообразием форм и технологических свойств, в связи с различными требованиями к медицинскому инструменту дифференцируемого назначения и функциональных свойств. Еще в 50-х годах многие виды медицинского инструмента (хирургические иглы, зубные боры, скальпели и др.) производились из обычных высокоуглеродистых сталей. Однако в настоящее время подавляющее большинство медицинского инструмента изготавливается из коррозионно-стойких сталей и сплавов. Исходя из способов получения и условий работы медицинского инструмента материалы должны обладать: высокой коррозионной стойкостью, твердостью, высоким пределом упругости, износостойкостью, термической стабильностью, определенными физико-химическими свойствами (например, отсутствием ферромагнитности), релаксационной стойкостью, усталостной стойкостью, хорошей деформируемостью и др. Наиболее высокие требования предъявляются к медицинскому инструменту, непосредственно контактирующему с организмом человека. При этом различают мединструмент длительного контакта с организмом человека — имплантанты, инструмент для остеосинтеза, инструменты внешнего воздействия.

Большое место в группе мединструмента занимает стрежневой (колющий) и лезвийный (режущий) инстумент: хирургические иглы, иглы для рефлексотерапии, иглы для электроаккупунктуры, иглы для микрохирургии (нейрохирургии, офтальмологии), атравматические иглы, скальпели, ножницы, пилы и т. К этим же инструментам можно отнести тросики, применяемые в эндоскопии и урологии.

Перспективным направлением при изготовлении стержневого и лезвийного инструмента является использование безуглеродистых коррозионно-стойких мартенситно-стареющих и аустенитно-ферритных сталей со стареющим мартенситом, обладающих высокой технологичностью, позволяющей применять различные операции по формовке и деформированию, и большим приростом прочностных свойств при закалочном и деформационном старении. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР 1.1.

Разработка составов и свойства коррозионно-стойких сталей Коррозионно-стойкие стали и сплавы незаменимы в современных технологических процессах атомной энергетики, авиационной, космической технике, пищевой промышленности, медицине и др. Марочный сортамент отечественных коррозионно-стойких сталей и сплавов представлен 45 марками, включенными в базовый ГОСТ 5632–72 и более чем 40 марками специального назначения, выпускаемыми по техническим условиям. Это наиболее используемые и хорошо зарекомендовавшие себя на практике материалы различных структурных классов (аустенитные, ферритные, мартенситные) и смешанных классов. Для сталей всех структурных классов уменьшение содержания углерода до уровня, приближающегося к пределу растворимости в твердом растворе, способствует обеспечению максимальной коррозионной стойкости, особенно в отношении межкристаллитной коррозии. Необходимость совершенствования и создания новых коррозионно-стойких сталей и сплавов обусловлена интенсификацией существующих и развитием новых производств, характеризующихся, как правило, экстремальными условиями эксплуатации изделий. Отечественной металлургией выпускаются коррозионно-стойкие стали трех структурных классов: мартенситного (реже А+М), аустенитного, ферритного/7.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ 1. Изучено раздельное и совместное легирование Мо и Тл безуглеродистых коррозионно-стойких мартенситно-стареющих стали на Ре-Сг-№-основе. Легирование только Мо приводит к незначительному закалочному и деформационному старению. Наиболее высокий комплекс механических свойств после обработки & laquo-закалка 1000°С+старение 500& deg-С, 1ч.

»-, & laquo-закалка 1000& deg-С +деформация 80%+ старение 500& deg-С, 1ч. »- наблюдается у сталей легированных Мо и Л или только Ть 2. Разработана новая коррозионно-стойкая двухфазная аустенитно-ферритная сталь 03Х13Н10К5МЭЮ2Т с деформационно-метастабильным аустенитом.

Показано, что соотношение между ГЦК и ОЦК фазами (аустенитом и 8-ферритом) составляет 50: 50 и сохраняется на этом уровне в интервале температур 800−1000& deg-С. При 1300& deg-С структура стали представляет собой 8-феррит, в котором наблюдаются выделения видманштеттовых кристаллов аустенита полученных при охлаждении. Структурные составляющие после закалки имеют значительное различие в микротвердости НУ 5 = 522, НУ у = 196, при этом ав=940 МПа. На состав двухфазной аустенитно-ферритной стали 03Х13Н10К5МЗЮ2Т получен патент РФ на изобретение № 2 116 373.

Показано, что при пластической деформации аустенитно-ферритной стали 03Х13Н10К5МЗЮ2Т происходит образование мартенсита деформации. При деформации 80% аустенит полностью переходит в мартенсит деформации и структура стали состоит из двух ОЦК-фаз: 5-феррита и мартенсита деформации. Показано, что аустенитно-ферритная сталь ОЗХ1ЭНЮК5МЗЮ2Т имеет относительно невысокое закалочное старение и весьма высокое деформационное старение, связанное с наличием в структуре пересыщенного элементами замещения мартенсита деформации.

Структура Двойных Сплавов Том 1-м.хансен Москва 1962 Год

Величина значений прочностных свойств зависит от степени деформации и от масштабного фактора. При закалке, деформации 80% и старении ств =2510 МПа на 00,8 мм, ав=2840 МПа на 00,15 мм. Пластичность тончайшей проволоки, оцениваемая по разрыву с узлом, остается на достаточно высоком уровне (Рузл 50%). Методом ДТА показано, что в аустенитно-ферритной стали 03Х13Н10К5МЗЮ2Т закаленном состоянии присутствует только один эндотермический максимум, в деформированном состоянии — два эндотермических максимума, которые соответствуют подобным максимумам в мартенситно-стареющей стали ЗИ-90 (03Х13Н10К5МЗЮТ). Установлено наличие в мартенситно-стареющей стали 03Х13Н8М2Т, фазы Лавеса (Ре7оСг25№ 5)2(Т175Мо25), а в аустенитно-ферритной стали 03Х13Н10К5МЗЮ2Т фазы Лавеса (Ре74Сг 1 г№ 14)2,09(Т1з5,бМоб4,4). Состав фазы Лавеса зависит от химического состава матрицы.

Показано, что применение для борирования и борохромирования виброкипящего слоя позволило создать новый процесс химико-термической обработки, при котором значительно сокращается время насыщения (в 2−5 раз), расход основного насыщающего компонента в 8−9 раз и получить диффузионный боридный слой с высокой микротвердостью и износостойкостью. На состав и способ борохромирования в ВКС получено положительное решение на выдачу патента от 05. Исследовано влияние лазерной обработки на структуру и свойства мартенситно-стареющих 03Х13Н8М2Т и 03Х13Н8Т и аустенитно-ферритной 03Х13Н10К5МЗЮ2Т сталей. Установлено значительное влияние лазерной обработки как с оплавлением, так и без оплавления на свойства и структуру аустенитно-ферритной стали: поверхностный слой зоны термического влияния состоит из 5-феррита, имеющего очень высокие значения микротвердости (620−650 НУ).

Структура Двойных Сплавов Том 1-м.хансен Москва 1962 Г

В 5-феррите после лазерной обработки обнаружены дисперсные выделения типа №А1. Изготовлена проволока и различный медицинский стержневой (хирургические иглы, иглы для электроаккупунктуры и рефлексотерапии, стоматологический инструмент и др.) и микрохирургический инструмент в условиях НПО & laquo-Мединструмент»-, г. Казань и Ассоциации & laquo-Медицинские технологии& raquo- г. Екатеринбург, проведены промышленные и клинические испытания, которые показали высокий уровень физико-механических свойств и коррозионной стойкости медицинского инструмента из сталей 03Х13Н8М2Т, 03Х13Н8Т, 03Х13Н10К5МЗЮ2Т, по сравнению с мединструментом из сталей 12Х18Н10Т и 40X13.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Результатом выполненной работы явилась разработка составов и способов объемного и поверхностного упрочнения коррозионно-стойких высокопрочных сталей мартенситно-стареющего и аустенитно-ферритного классов. Для большинства видов стержневого медицинского инструмента различного назначения необходим комплекс физико-механических свойств, обеспечивающих их достаточно высокие функциональные свойства. Такие свойства можно получить при комплексном легировании безуглеродистой Ре-Сг-№ -матрицы Мо и Т I. При этом решается важная для получения мединструмента задача достижения достаточно пластичного мартенсита, обеспечивающего возможность эффективного формоизменения мединструмента и высокое упрочнение таких сталей при закалке, деформации и старении. Для особо сложных видов мединструмента, к которым относится микроинструмент, применяемый, например, в микрохирургии, нейрохируругии, необходимо достижение на готовом мединструменте максимально возможно высоких прочностных свойств, в сочетании с достаточными упругими свойствами и пластичностью.

Такая задача решалась за счет использования аустенитно-ферритной стали с образующимися высокопересыщенными ГЦК и ОЦК — фазами (аустенит и 8-феррит), высоким деформационным упрочнением, которое обеспечивалось наличием в структуре стали 50% деформационно-метастабильного аустенита и высокими прочностными свойствами на конечной операции термической обработки: деформационном старении. Достигаемый конечный уровень прочностных свойств аустенитно-ферритной стали значительно превышает полученный уровень свойств на мартенситно-стареющей стали ЗИ-90, особенно на тончайшей проволоке 00,10−0,15 мм. Проведение таких исследований потребовало детального изучения структурообразования, фазовых превращений, и связанным с ними изменением комплекса физико-механических свойств на всех этапах термической и пластической обработки. Наиболее эффективное упрочнение как мартенситно-стареющих, так и аустенитно-ферритных сталей при распаде пересыщенных твердых растворов обусловлено гетерогенным характером зарождения упрочняющих интерметаллидных фаз на дефектах кристаллического строения, то есть в значительной степени обусловлено наличием мартенситной фазы, которая может быть либо мартенситом закалки в мартенситно-стареющих сталях, либо мартенситом деформации в аустенитно-ферритной стали. Этим объясняется сравнительно незначительный эффект закалочного старения недеформированной аустенитно-ферритной стали, не содержащей после закалки мартенсит, хотя пересыщение 8 и у фаз элементами замещения, как показали данные микрорентгеноспектрального анализа, достаточно велико. Наиболее значительный вклад в объемное упрочнение как мартенситно-стареющих, так и аустенитно-ферритных сталей вносит образование метастабильных фаз, о температурных интервалах и объемной доли выделения которых можно судить по данным ДТА.

Идентификация таких фаз затруднена из-за их малых размеров и когерентной связи с решеткой матричного твердого раствора. Для мартенситно-стареющих сталей к упрочняющим фазам можно отнести (З-МзТьГЦК. Идентификация интерметаллидных фаз возможна при более высоких температурах старения и более длительных выдержках. При этом электронно-микроскопическим анализом и ФФХА в аустенитно-ферритной стали обнаружены фазы типа №А1, фазы Лавеса обнаружены как в мартенситно-стареющей так и в аустенитно-ферритной сталях, при этом фазы Лавеса имеют сложный и неодинаковый состав, зависящий от химического состава матричного твердого раствора.

На состав и способ борохромирования в ВКС и состав аустенитно-ферритной стали имеются положительные решения на выдачу патента. Содержание I. Литературный обзор 1.1 Разработка составов и свойства коррозионно-стойких сталей 1.1.1.

Коррозионно-стойкие стали аустенитного класса 1.1.2. Коррозионно-стойкие мартенситные стали 1.1.3. Мартенситно-стареющие коррозионно-стойкие стали 1.1.4. Ферритные коррозионно-стойкие стали 1.1.5.

Аустенитно-ферритные коррозионно-стойкие стали 1.2. Производство высокопрочной коррозионно-стойкой проволоки и ленты 1.3. Поверхностное упрочнение и покрытия коррозионно-стойких 28 сталей 1.3.1. Лазерная обработка 1.3.2. Химико-термическая обработка сталей 1.4. Специфика требований к медицинскому инструменту 1.5.

Постановка задачи исследования 40 И. Материал и методика 42 II. Материал исследования II.2. Методика исследования III.

Структурообразование, фазовые превращения и свойства экономнолегированных мартенситно-стареющих сталей III. Влияние закалки на изменение структуры и свойств экономнолегированных мартенситно-стареющих сталей 53 III.2.

Влияние пластической деформации на изменение структуры и свойства экономнолегированных мартенситно-стареющих 73 сталей Обсуждение результатов IV. Структура, фазовые превращения и свойства аустенитно- 83 ферритной стали ОЗХ1ЭНЮК5МЗЮ2Т IV.

Влияние закалки и пластической деформации на структуру и свойства двухфазной аустенитно-ферритной стали 03X1ЗН10К5МЗЮ2Т IV.2. Изменение структуры и физико-механических свойств стали 03Х13Н10К5МЗЮ2Т после закалки, пластической деформации и старения. Обсуждение результатов V. Применение химико-термической и лазерной обработок для поверхностного упрочнения коррозионно-стойких сталей V.l. Химико-термическая обработка V.2. Лазерная обработка 137 V.2.1. Особенности упрочнения аустенинто-ферритной стали после лазерной закалки V.2.2.

Особенности упрочнения мартенситно-стареющих сталей после лазерной обработки Обсуждение результатов VI. Изготовление опытных партий проволоки и медицинского инструмента из экономнолегированных мартенситно-стареющих и двухфазной аустенитно-ферритной сталей 155 Заключение 159 Общие выводы 162 Литература 165 ПРИЛОЖЕНИЕ Список литературы 1.

Фельдгандлер Э. Г, Свистунова Т. Влияние структуры и прочности на сопротивление коррозии коррозионностойких сталей и сплавов в средах, содержащих сероводород и хлор-ион, МиТОМ, 1994, № 7. Л., Свистунова Т. Л., Сорокина Н. А., Фельдгандлер Э. Тенденции развития коррозионно-стойких сталей и сплавов.

М.:Металлургия: проблемы, поиски, решения. Пружинные стали и сплавы. Грачев C.B., Бараз В.

Теплостойкие и коррозионно-стойкие пружинные стали, М. Металлургия, 1989. Р., ГрачевС.В.Высокопрочные немагнитные стали М.:Наука, 1978. Grachov S.V., Baras V.R.

Бараз B.P., Грачев C.B., Покачалов В. Черная металлургия.

Р., Грачев C.B. Гольдштейн М. А., Грачев C.B., Векслер Ю. Специальные стали.

Mise an Point d’Fciers inoxyables du Type Maraging contant du Cobalt. Cobalt, 1964. Структура и свойства мартенситностареющих коррозионностойких сталей с различным содержанием кобальта Сорокина Н.

А., Павленко Н. А., Андрушова Н. В, Белякова О. Б., Русиновия Ю. М., Махнев Е. Влияние титана на сопротивление хрупкому разрушению мартенситностареющей стали 08Х15Н5Д2Т. МиТОМ, № 8,1990,.

Алюминий в мартенситностареющей стали Н18Ф6МЗ Шестов И. В., Леонова Н.

К., Малолетнев А. Я., Перкас М. Д., Сорокин А. Caton R.L., Maniar G.N.

Structure et proprietes d’un nouvel acier maraging inoxydable a haute resistance. Cobalt, 1972. Битюков C.M., Рундквист H.A., Шейн A.C. В кн.: Термическая обработка и физика металлов.

Свердловск: УПИ. О роли кобальта в упрочнении мартенситностареющих сталей Перкас М. Д., Еднерал А. Ф., Зайцева Р. Структура, свойства и области применения высокопрочных мартенситностареющих сталей.

Исследование старения аустенита и мартенсита сплавов на основе Fe+(25−27)%Ni после закалки и горячей деформации Перкас М. Д., Капуткина JI.M., Лаптева Т.

Р., Прокошкина В. Известия ВУЗов, 4M. Transactions structurales diun acier Maraging a 18%Ni + 9%Co + 5%Mo Steels. Metaux, 1976, v. Битюков C.M., Грачев C.B., Рундквист H.A.

Особенности образования и распада & ocirc-феррита в нержавеющих мартенситностареющих сталях. Василенко A.M., Звигинцев Н.

В., Могутнов Б. Фазовые превращения при высокотемпературной аустенитизации и распаде твердого раствора в Fe-Cr-Co-Mo-мартенситностареющих сплавах. В., Могутнов Б. М., Хадыев М.

Закономерности формирования микроструктуры нержавеющих Fe-Cr-Ni-Mo-Ti- мартенситностареющих сталей. Д., Серебренников H.H., Есин Ю. Термодинамические свойства аустенитно-ферритной стали 08Х22Н6Т. Известия вузов, 4M. Колпашников А.

И., Белоусов A.C., Мануйлов В. Высокопрочная нержавеющая проволока, М.:Металлургия, 1971, 180 с 26. Грачев C.B., Шейн A.C., Игошина Г. Теплостойкие мартенситностареющие стали для холоднодеформированных труб. Грачев C.B., Шейн A.C., Павлова C.B., Мыльников A.C.

Изготовление высокопрочной ленты из мартенситностареющей стали. ВУЗов, черная металлургия.

Упрочнение гетерофазных мартенситностареющих сталей при пластической деформации Грачев C.B., Шейн A.C., Павлова C.B., Смирнов C.B. Файнтшмидт Е. М., Баскаков А. Об использовании псевдоожиженного слоя в качестве экологически чистой охлаждающей среды. А., Михайлов Н. Виброкипящий слой. М.: Наука, 1972.

Гидравлические и тепловые основы работы аппаратов со в стационарным и кипящим зернистым слоем Д.: Химия, 1968. Скоростной безокислительный нагрев и термическая обработка кипящем слое М.

Металлургия, 1968. И., Айнштейн В. Основы техники псевдоожижения М.:Химия, 1967. Забродский С. Высокотемпературные установки с псевдоожиженным слоем М.:Энергия, 1970. Лыков A.B., Михайлов Ю. Теория тепло- и массопереноса Л.: Госэнергоиздат, 1963.

Сосновский Л. Защитные высокотемпературные покрытия. Л.: Металлургия, 1972. Порошковая металлургия М.: Наука. Ф., Щепетов В. Повышение износостойкости деталей из стали У8 борированием из паст. Технология и организация производства.

Имплантанты в хирургии. М., Медицина, 1978, 552. Traker A.C., Ryff A.W. Metallic surgical implants state of the act. Journal of Metals, 1977, 29, № 5, 22−28 41. Drahte, Schrauben und Nagel.

Platten und erofile. Rostfreie Shahle im Einsutz als Implantate in der Humanmedizin-«Drant», 1987, 38, № 1, 47−52 42. Zitter H., Schaschi-Outschar D.

Schadenfalle an chirurgisken Implantation und deren ursacher.«Werkstoft und Korrosion», 1981, 32, 324−331 43. С., Скаков Ю. А., Иванов A.H., Расторгуев Л.H. Кристаллография, рентгенография и электронная микроскопия. М.: Металлургия, 1982. С., Расторгуев Л. Н., Скаков Ю.

Рентгенографический и электроннооптический анализ: Изд. 2-е, М., Металлурги, 1970, 368. Ф., Заславская Л. «Физико-химиеский фазовый анализ сталей и сплавов& quot. Н., Тарасенко Л. & quot-Заводская лаборатория& quot. В., Тарасенко Л.

Структура, состав интерметаллидных фаз и свойства стали 00X11 HI0М2Т. Peters D.T., Cupp C.R. AIME, 1966, v. Звигинцев H.B., Тарасенко Л. Фазовые превращения придлительном старении стали 00Х11Н10М2Т. № 2 116 373 на изобретение, 27. Новые низколегированные нержавеющиестали.М.

Двухфазные стали. Хансен М., Андерко К. Структуры двойных сплавов. 1, Государственное научнотехническое издательство литературы по черной и цветной металлургии. Моска, 1962 54. Выклицкий М., Кралик Ф., Тума Г. Автоматическая сварка, 1964, № 2,. МиТОМ, 1964, № 10,.

Специальные стали и сплавы. М.:Металлургия, 1966. Неоднородные металлические твердые растворы.

Издательство & quot-ИЛ'-, Москва. Многокомпанентные диффузионные покрытия. Минск: Наука и техника. Положительное решение по заявке № 96 104 172/02 от 05. Способ и состав борохромирования стальных изделий в псевдоожиженном слое.

Приоритет 04. /Грачев C.B., Мальцева JI.A., Мальцева Т.

В., Дмитриев М. Ю., Колпаков A.C. М., Арзамасов Б. Химико-термическая обработка металлов.

Металлургия, 1985,256. Большая советская энциклопедия, изд. З, М.: Советская Энциклопедия.

ТЖЬИЧЕСНИЕ УСЖШШ ТУ 14−4-1272−64 64. Изменение Л4 3 Держатвль подлинника АО'НШмешиз'црок введения: /о, оз. 94 г, СОГЛАСОВАНО: 65. Зам, генерального ^иуе^гтора ШЮ «-един ст ручея'.-.р^х/'. Авдуллин-'& quot. я ^ - 1993.

РАЗРАБОТАНО: х ¦ х^мЩ^ ¦ 66. Главный фкекер АГк & quot-Велоредкий металлу^х г ич е с ки: 01 0 81. Изшш f 3 ТУ 14−4-1272−82?11.

Продолжение таблицы I1. Б & laquo-вшюетрах 82. Двакетр З& шостъ изготовлениящрэолоки. ' i высокая — повшенная нормальная0,30 + 0,02 0 + 0,01j??1 3J&.2,0 — ¦?